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Bisher dachte ich, Whiskerbildung betrifft vor allem Germanium-HF-Transistoren, aber ein bissel Surfen ergab, auch ACxy können betroffen sein. Hier ein Beispiel, auch von einem Tonbandverstärker, betroffen war da der AC127. Typisch ist wohl ein Schluss von einigen Ohm zwischen einem Anschluss und Gehäuse, unter Umständen auch auch zwischen zwei Anschlüssen, wenn die Zinnfäden zwei interne Bonds brücken. Dort wird auch die Methode geschildert, die Whisker mit einem 100uf-Elko wegzubrennen, der vo…

Hi Peter, also bis auf T15 alle Transistoren und tauschen? Ja, wenn es an defekten Bauelementen liegt, dürfte deine Strategie aufgehen. Eins würde ich noch ergänzen: Auf kalte Lötstellen prüfen, vor allem im Bereich der Endtransistoren. Wenn ein Treiber dauernd durchbrennt, ist oft ein Defekt im Endtransistoren-Zweig schuld. Falls du bei der Inbetriebnahme nichts riskieren möchtest, empfehle ich dir das temporäre Einlöten eines Begrenzungswiderstandes, um die 47 Ohm, in die Stromversorgung. Meis…

Hallo zusammen, hallo Michael, das wäre der Entwurf als Einzelplatine. Es passen z. B. Takamisawa Subminiatur-Relais vom Typ NA 24 VDC, 2 Wechsler 2A oder alternative Typen von Zettler, Omron. Die Bauform ist recht verbreitet. Es ist Platz für ein Parallelbauelement zur Relaisspule, zum Beispiel um den Gesamtwiderstand anzupassen oder um eine Diode nachzurüsten. Der Adapter ist nur für geringe zu schaltende Spannungen geeignet, da die Abstände zwischen den Pins der Schaltkontakte sehr dicht nebe…

Es gibt noch ein wenig größere Subminiaturrelais. 7,5 mm breit, ca. 15 mm lang, üblicherweise 2 A Strombelastbarkeit der Kontakte, mehrere Hersteller haben diese Form im Programm. reichelt.com/de/de/shop/produk…4_vdc_2_wechsler_2a-79351 Es geht zwar knapp zu, aber man bekommt die Pins halbwegs sortiert. Platz für einen Anpasswiderstand SMD1206 bleibt auch genug. Soll ich damit mal eine Platine entwerfen? Oder reicht 1A Strombelastbarkeit aus, dann ginge auch die kleinste Bauform wie im eBay-Link…

ebay.us/m/EOUAfh 30 € pro Stück inklusive Versand. Geschätzte Breite: 12 mm , das Relais ist 10,5 mm lang. Wenn das jemand gewerblich anbietet und inkl. Pins zusammenlötet, ist der Preis aus meiner Sicht gar nicht so weit hergeholt. Ist halt Handarbeit. Dass das dann aber für die Reparatur eines 100€-Verstärkers nicht im Verhältnis steht, ist die andere Seite. Von daher wäre das Angebot einer günstigen Platine oder eines Sets inkl. Relais der bessere Weg.

Diese Subminiaturrelais passen am besten quer auf den Adapter. Unter der Fujitsu-Relaisbezeichnung findet man in der Bucht ein gut dokumentiertes Angebot. SMD und Pinvariante dürften beide geeignet sein. Pins lassen sich einfacher löten, die SMD-Variante ermöglicht auf der Rückseite etwas mehr Spielraum für die Leiterbahnführung. Die modernen Relais hätten den Vorteil, dass sie hermetisch dicht sind. Die dürften länger halten als der Rest des Gerätes.

Das obige Takamisawa-Relais ist zu groß für eine Adapterplatine, die Pins kommen sich ins Gehege. Es funktioniert nur mit Biegedrähtchen. Alternativ wäre aber ein Subminiatur-Signalrelais möglich, z.B. FTR B3CA024Z oder eins aus der Reihe G6K von Omron. Den höheren Spulenwiderstand muss man ggf. mit einem Parallelwiderstand angleichen. VG, Christian

Im SM vom SVX6000 gibt es brauchbare Platinenbilder, das Relais ist dort gleich zweimal verbaut. Im Anhang das Netzteilrelais. Kontakte von links nach rechts: Arbeitskontakt (NO) - Ruhekontakt (NC) - Wicklung - Mittenkontakt (COM) Die Abstände liegen im 2,54 mm Raster: 2,54 - 7,62 - 5,08 l 7,62 l 2,54 - 7,62 - 5,08 Nachtrag: Im Schaltplan ist auch ein Fujitsu-Typ angegeben: FBR221D024M Dazu gibt es eine PDF im Web mit den Specs. Hängt auch unten dran...

Michael, so eine Platine ist schnell in Kicad erstellt. Kannst du mir die Pinmaße und Pinbelegungen von altem und neuem Relais posten? Außerdem wäre in Bezug auf das alte Pinmaß der Freiraum nach allen vier Seiten wichtig.

Die Reaktion hinsichtlich Schwingungsunterdrückung war bei Variation von C23 unmittelbar am Oszi zu beobachten. Bei einem Rechtecksignal am Eingang zeigten sich Schwingungen auf dem Dach bei Aussteuerung von einigen Watt an ohmscher Last. Vergrößern des Miller-C führte zum Verschwinden dieses Effektes. Ich war nur etwas zurückhaltend bei der Größe. Mit den Bedingungen bei mir, auch mit Lautsprechern, war wohl alles noch gut, bei Michaels Kontrolle des Ruhestromes bemerkte er erneut Schwingungen.…

Hallo Wilfried, Theorie hilft immens bei der Fehlersuche. Ohne sowohl im Schaltplan als auch im Gerät die einzelnen Baugruppen zu erkennen, beschränkt sich eine Reparatur auf das Tauschen sichtbar defekter Bauteile. Das Kennenlernen der Röhrentechnik macht natürlich viel mehr Spaß, wenn man gleichzeitig in einem Gerät zu Gange ist. Meine allererste Röhrenradioreparatur habe ich auch durchgeführt, ohne schon detaillierte Kenntnisse zum Prüfen einer ZF-Stufe oder eines FM-Mischteils zu haben. Dama…

Hallo Reinhard, ich trage mal Eulen nach Athen: Könnte es doch eine der Varicap-Dioden gewesen sein? Hast du deren Kapazitätskennlinie vs. Sperrspannung geprüft? Ich habe zwar noch nie von einem solchen Fall gehört, aber denkbar wäre schon, dass die Diode noch sperrt, aber nur mehr ein Teil des Dies aktiv ist. Zum Beispiel durch einen Anriss im Die, der sich erst nach einer gewissen Nutzungszeit vollständig ausgebreitet hat. Viele Grüße Christian

Hallo Michael, freut mich, dass es nun funktioniert. Hach ja, alte Audiotechnik und Kontakte - stetes Leid. Viele Grüße, Christian

Nachtrag: Ein Elko von 10-33 µF parallel zum Emitterwiderstand von Q2/ T904 glättet die Einschaltkurve auch bei leicht asymmetrischen Ladebedingungen. Damit könnte man auch mal experimentieren. Ich habe aber nicht ausprobiert, inwieweit die Abschaltzeiten dann noch passen. VG, Christian

Simulationsergebnisse saba-forum.dl2jas.com/index.php/Attachment/12305/ Zunächst die Simulationsschaltung, Q1 und Q2 gehören zur Stromverstärkungsgruppe C. Die Last nach C2 entspricht der Summe der Ruheströme, die ich aus dem Schaltplan ableiten konnte, es fließen ca. 83 mA, entsprechend habe ich den Lastwiderstand R9 angenommen. Desgleichen stellt R16 die Ersatzlast für die verbaute Endstufe dar: 20 mA an B+ (28V). Die Widerstände R14 und R15 stellen die Summe aller Widerstände der Spannungsque…

Danke, passt damit ins Bild. Der dürfte unkritisch sein, solange noch halbwegs die Kapazität stimmt. Viele Grüße Christian

Hallo Bernhard, nein, ich meine den C901, im Schaltplan mit 1 nF ausgewiesen. Mit diesem Wert in der Simulation macht die Schaltung nichts Sinnvolles. Das Flattern verstärkt sich, wenn C911, 10 uF angeschlagen im Sinn eines erhöhten Leckstromes ist. Er wird durch sehr hochohmige Widerstände geladen, da machen sich Leckströme schnell bemerkbar. Noch bin ich mir nicht ganz sicher, aber mein Verdacht ist, dass diese Schaltung eine (seltene) fehlerbehaftete Konstruktion vom Hersteller ist. Dazu muss…

Hallo Michael, Eine seltsame Schaltung. Sie zeigt kein Schmitt-Trigger-Verhalten, der 2,7 MOhm-Widerstand sorgt nur dafür, dass nach dem Zuschalten der Zeitkondensator etwas schneller geladen wird. Die Simulation mit zwei Wechselspannungsquellen zeigt tatsächlich eine im 100-Hz-Takt pulsierende Relaisspannung im Übergangsbereich. Der Einschaltvorgang läuft nicht gleichmäßig. Zwischen 5,8 und 6 Sekunden nach Start schaltet das Relais, die Dauer des Flatterns hängt unter anderem vom Stromverbrauch…

Die Transistoren T904 und T905 bilden einen Schmitt-Trigger. Sie schalten durch, sobald C911 auf ca. 8 Volt geladen ist. Im Moment des Durchschaltens erfolgt die Mitkoppelung über R919, der das Potential an der Basis von T904 zusätzlich erhöht. Die Abschaltung erfolgt, wenn T903 aktiviert wird. Ist alles in Ordnung, sorgen, wenn ich die Schaltung richtig interpretiere, D903 und D904 für ein Potential nahe Masse am negativen Pol von C910. Liefert nur eine Sekundärwindung Strom, verschiebt es sich…

Danke für das Lob, Michael. Die Schwingerei hätte eigentlich nicht sein sollen, da habe ich nach dem Wechsel auf SA1220 wohl nicht ausführlich genug getestet. Die Variante vorher mit 2N5401 probierte ich intensiver, mittels Rechtecksignal mit und ohne Last, mit und ohne parallele Kapazitäten am Ausgang. Die Schleifenverstärkung legt von 100 k bis 10 MOhm einige Wendepunkte hin, was die Vorhersage des realen Verhaltens erschwert. Solche Konstruktionen werde ich sicher zukünftig stärker unter die …